求救啊，我馬上就要月考了。誰有八年級下冊的物理題??？最好有答案，謝謝了。一定要幫幫我啊，

年級物理試題 一、選擇題：（每小題3分，共36分） 1．下列事例中，能表明分子在不斷運動的是 A．煙霧繚繞 B．花香怡人 C．雪花飄飄 D．塵土飛揚 2．汽車在高速公路上行駛，下列交通規(guī)則與慣性無關的是 A．右側行駛 B．系好安全帶 C．限速行駛 D．保持車距 3.下列工具或儀器中，屬于省力杠桿的是 A．定滑輪 B．鑷子 C．天平 D．瓶蓋起子 4．下列各種事例中，屬于增大壓強的是 A．鐵路上，鋼軌鋪在枕木上 B．房子的墻基砌得比墻寬 C．坦克上裝有兩條履帶 D．刀刃磨得很鋒利 5．自來水筆吸水時，把筆上的彈簧片按下后再松開，墨水便被吸進橡皮管里去，其原因是 A．彈簧片的彈力作用的結果 B．橡

請解釋一下彈性理論和塑性理論？

中間公式可能散了，看網(wǎng)頁吧。 ========= 第1篇 塑性變形力學基礎 第1章 應力分析與應變分析 §1.1 應力與點的應力狀態(tài) 1.1.1 外力 塑性加工是利用材料塑性，在外力作用下使材料發(fā)生塑性變形，制備具有一定外形尺寸及組織性能產品的一種加工方法。外力是塑性加工的外因，它可以分成表面力和體積力兩大類。表面力即作用于工件表面的力，它有集中載荷和分布載荷之分，一般由加工設備和模具提供。體積力則是作用于工件每一質點上的力，如重力、磁力、慣性力等等。在一般的加工過程中，體積力的作用遠遠小于表面力，因此往往忽略不計。但在加速度較大的場合，體積力不能忽略。例如錘上模鍛，工件所受的慣性力向上，有利

含溶洞巖石地基穩(wěn)定性分析

對含溶洞巖石地基的失穩(wěn)評價，可認為是溶洞上部的巖土體整體往下塌陷，即為整體破壞形式。通過溶洞發(fā)育規(guī)律及溶洞塌陷體的形狀分析還發(fā)現(xiàn)，其破壞機制除整體破壞形式以外還有溶洞洞壁內部破壞的形式。

2.2.1 含溶洞巖石地基整體破壞形式的穩(wěn)定性分析

假定溶洞巖石地基呈整體下塌失穩(wěn)，穩(wěn)定性評價計算，可按下面方法綜合進行。

2.2.1.1 根據(jù)溶洞頂板坍塌自行填塞洞體所需厚度進行計算^[16]

洞體頂板被裂隙切割呈塊狀、碎塊狀，頂板塌落后體積松脹，當塌落向上發(fā)展到一定高度，洞體可被松脹物自行堵塞。在沒有地下水搬運的情況下，可以認為洞體空間已被支撐而不再向上擴展了。設洞體空間體積為V₀，塌落體體積V，此時塌落高度H可由下式確定。

V·m=V₀+V

即：

V₀=V(m-1)

式中：m 為頂板巖石的松脹系數(shù)，對巖石取 1.1～1.3，視坍落后塊度定；對土取1.05～1.1。

設洞體頂板為中厚層灰?guī)r，洞體截面積為 S，洞高 H₀，假定塌落前后洞體均為圓柱形。

則：

V₀=S·H₀V=S·H

那么，自行堵塞洞體所需的溶洞頂板安全厚度為：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

如高度H以上還有外荷載，則還應加以荷載所需的厚度，才是洞體頂板的安全厚度。

2.2.1.2 根據(jù)頂板裂隙分布情況，分別對其進行抗彎、抗剪驗算^[15]

(1)當頂板跨中有裂縫，頂板兩端支座處巖石堅固完整時，按懸臂梁計算：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

(2)若裂隙位于支座處，而頂板較完整時，按簡支梁計算：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

(3)若支座和頂板巖層均較完整時，按兩端固定梁計算：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

抗彎驗算：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

抗剪驗算：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

以上各式中：M為彎距(kN·m)；p為頂板所受總荷重p=p₁+p₂+p₃；p₁為頂板厚為H的巖體自重(kN/m)；p₂為頂板上覆土層重量(kN/m)；p₃為頂板上附加荷載(kN/m)；l為溶洞跨度(m)；σ為巖體的計算抗彎強度(石灰?guī)r一般為允許抗壓強的1/8)(kPa)；f_s為支座處的剪力(kN)；S為巖體的計算抗剪強度(石灰?guī)r一般為允許抗壓強度的1/12)(kPa)；b為梁板的寬度(m)；H為頂板巖層厚度(m)。

適用范圍：頂板巖層比較完整，強度較高，層理厚，而且已知頂板厚度和裂隙切割情況。

2.2.1.3 根據(jù)極限平衡條件，按頂板能抵抗受荷載剪切的厚度計算^[15]

F+G=UHS

式中：F為上部荷載傳至頂板的豎向力(kN)；G為頂板巖土自重(kN)；U為洞體平面的周長(m)；S為頂板巖體的抗剪強度，對灰?guī)r一般取抗壓強度的1/12。

2.2.1.4 成拱分析法^[32]

當頂板巖體被密集裂隙切割呈塊狀或碎塊狀時，可認為頂板將成拱狀塌落，而其上荷載及巖體則由拱自身承擔，如圖2-1。

圖2-1 成拱分析法示意圖

A—天然拱；B—壓力拱；C—破裂拱

Fig.2-1 Diagram for analysis method of formation arch

A—natural arch；B—pressure arch；C—break arch

此時破裂拱高h為：

h=B/f

B=b+h₀tg(90°-φ)

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

式中：h為破裂拱高(安全臨界高度，m)；h₀為洞隙高度(m)；b 為洞隙寬度之半(m)；c為黏聚力(kPa)；φ為內摩擦角(°)；f為堅固系數(shù)(普氏系數(shù))；σ_n為巖體剪切面上的正壓力。

破裂拱高加上部荷載作用所需的巖體厚度才是洞頂板的安全厚度。若洞的頂板呈拱形，拱角以下巖體完整穩(wěn)定且無橫向擴展的可能。也可近似地用石砌拱圈厚度加足夠安全儲備類比確定拱頂?shù)陌踩穸取?/p>

2.2.1.5 遞線交會法

在剖面上從基礎邊緣按30°～ 45°擴散角向下作應力傳遞線，當洞體位于該線所確定的應力擴散范圍之外時，可認為洞體不會危及基礎的穩(wěn)定。由定性評價中的洞體頂板厚跨比(H/L)可知，當集中荷載作用于洞體中軸線，H/L為0.5時，應力擴散線為頂板與洞壁交點的連線，它與水平面夾角相當于混凝土的應力擴散角45°；當H/L為0.87時，相當于松散介質的應力擴散角30°。

2.2.2 含溶洞巖石地基局部破壞形式穩(wěn)定性分析^[17]

本書2.2.1所述巖溶地基的穩(wěn)定性評價計算方法，都是假定含溶洞地基產生整體破壞為前提，且它們沒有考慮溶洞斷面形態(tài)、地下水等的影響。在工程實踐中發(fā)現(xiàn)，許多含溶洞地基的破壞往往是由局部破壞進而發(fā)展到整體破壞，由溶洞內部破壞再發(fā)展到外部塌陷失穩(wěn)。從彈塑性理論出發(fā)，分析含溶洞地基的應力狀態(tài)，對其進行穩(wěn)定性判別，能夠克服以上不足。

2.2.2.1 含溶洞巖石地基彈性理論應力分析

2.2.2.1.1 圓形溶洞中產生的次生應力

設距基巖面以下有一半徑為a的圓形溶洞。設基巖巖石是均質的，各向同性的彈性體，為此，可把在地基中的溶洞圍巖應力分布問題視作一個雙向受壓無限板孔的應力分布問題(圖2-2)，采用極坐標求解圍巖應力。此問題在彈性理論中已有現(xiàn)成的平面問題的齊爾西解，其求解應力的公式為：

圖2-2 圓形溶洞圍巖上的應力

Fig.2-2 Stress distribution on round cave

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

式中：σ_r、σ_θ、σ_rθ分別為圍巖中的徑向應力、切向應力、剪切應力；p、q分別為作用在巖體上的垂直應力、水平應力；θ為與水平軸的夾角。

圓形斷面溶洞周邊(r=a)處的應力，根據(jù)(2-1)式，可得：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

2.2.2.1.2 橢圓形溶洞斷面所產生的次生應力

若溶洞為橢圓形斷面，其水平軸為a，豎直軸為b，作用在溶洞圍巖上的垂直應力為p，水平應力為q。巷道周邊上任一點的切向應力σ_θ、徑向應力σ_r和剪應力τ_rθ值的大小，可根據(jù)彈性理論，按橢圓孔復變函數(shù)解得。

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

式中：m為橢圓軸比，

；θ為溶洞周邊計算點的偏心角。

從判斷溶洞圍巖穩(wěn)定性的觀點出發(fā)，只要找到溶洞周邊極值點處的應力大小，看其是否超過巖體的強度，即可判斷其穩(wěn)定程度。從研究圓形斷面溶洞周邊應力得知，橢圓形溶洞周邊應力的兩個應力極值仍然在水平軸(θ=0、π)和垂直軸(θ=π/2、3π/2)上。

2.2.2.1.3 齊爾西解答在含溶洞巖石地基中的運用

齊爾西解答是彈性力學中關于“圓孔孔邊應力集中”的經(jīng)典解，它設有一矩形薄板，在離開邊界較遠處有半徑為a的小圓孔，在四邊受均布拉力，集度為p，如圖2-3，通過彈性力學分析，原來的問題變換為一個新問題：內半徑為a，而外半徑為b的圓環(huán)或圓筒，在外邊界上受均布拉力p，并得到薄板的應力為：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

圖2-3 矩形薄板受力分析

Fig.2-3 Analysis of stress in rectangle thin board

由(2-4)式可看出，薄板內徑向應力σ_r和切向應力σ_θ都隨徑向距離r及薄板尺寸參數(shù)b而變化，其變化結果及趨勢見表2-1。

表2-1 不同邊界條件下矩形薄板的應力分布　Table2-1 Stress distribution of rectangle thin board in different boundary condtion

由表2-1可看出：r越大，σ_r、σ_θ越趨向于作用在巖石上的原巖應力p，當b=5a及r=5a時，σ_r=1p，σ_θ=1.08p，與原始應力誤差僅為8%；而當b?a，r=5a 時，σ_r=0.96p，σ_θ=1.04p，與原始應力誤差僅為4%，從工程角度上來說，可滿足要求，故可認為其影響半徑為R=5a，即在彈性體中，對存在一孔洞，圓孔周邊產生應力集中的區(qū)域為5a半徑范圍，其余范圍可不考慮其影響，仍可按彈性體考慮其應力狀態(tài)。因此，只要基礎底面至溶洞中心的距離h大于5a(a為溶洞半徑)，就可以用齊爾西解答來解決溶洞圍巖中的應力分布問題。

由于基礎底面尺寸并不是無限大，即基底壓力作用的范圍有限，此時可以這樣處理：在溶洞中心5a以外范圍，仍采用彈性力學中關于彈性半空間的理論解答，即常規(guī)的地基中附加應力計算方法，分別計算出距溶洞中心距離5a處A點附加應力α_Ap₀、B點的附加應力α_Bp₀(圖2-4)，用基礎對A、B點處所產生的附加應力α_Ap₀、α_Bp₀，分別作為A 點的水平面和B點的豎直面處的附加應力(也可分別取A點水平面上若干個點的附加應力平均值及B點豎直面上若干個點的附加應力平均值，但這樣相對復雜)。

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

式中：α_A、α_B為基底至A、B點處的附加應力系數(shù)；p₀為基底附加應力；σ_CA、σ_CA為A、B點處巖土體自重應力；λ為巖體側壓力系數(shù)。

圖2-4 溶洞地基應力計算示意圖

Fig.2-4 Stress calculation draw for cave foundation

當基礎底面壓力為大面積荷載作用時，α_A≈1，α_B≈1；則：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

2.2.2.2 溶洞穩(wěn)定性分析評價

2.2.2.2.1 格里菲斯準則判別

由前述分析，可以得到地基中溶洞周邊所產生的次生應力，并且可知洞體周邊所產生的次生應力將隨洞體形狀不同而出現(xiàn)較大差異，在不同的部位，次生應力也不同，甚至可以產生數(shù)倍于基底壓力p的次生應力，對地基的穩(wěn)定性將產生不利的影響。此時，可應用格里菲斯破裂準則對巖石地基進行判別。

格里菲斯破壞準則表達為：

巖溶區(qū)溶洞及土洞對建筑地基的影響

式中：σ₁、σ₃為最大、最小主應力，以壓應力為正號；R_t為巖石單軸抗拉強度，本身帶負號。

對于求得的溶洞周邊次生應力，切向應力σ_θ最大，徑向應力σ_r=0，剪應力τ_rθ=0，所以σ_θ為主應力，即σ₁=σ_θ，σ₃=σ_r=0；并代入(2-7)式進行判別。

2.2.2.2.2 應用舉例

某框架結構大樓，擬采用φ1500mm鉆孔灌注樁基礎，以基巖作為樁端持力層，基巖為泥盆系上統(tǒng)融縣組微風化石灰?guī)r，隱晶質塊狀結構。其中的一鉆孔樁基地層為：石灰?guī)r面埋深11m，基巖面以上為可塑、軟塑粘土，其重度γ=19kN/m³，灰?guī)r重度γ=25kN/m³。石灰?guī)r樁端承載力標準值q_pk=4000kPa，設計樁底壓力為3930kPa，鉆孔樁嵌入微風化完整灰?guī)r0.5m，樁底以下1.95m 處有一洞高 0.60m 的空溶洞(圖2-5)。石灰?guī)r單軸飽和抗壓強度f_r=30MPa，單軸抗拉強度R_t=1900kPa。

圖2-5 基樁下溶洞地基應力計算圖

Fig.2-5 Stress calculation for cave foundation under the pile

為求得距溶洞中心5a處的垂直及水平應力p、q，經(jīng)計算得到式(2-5)所需的計算參數(shù)：

α_A=0.646，α_B=0.066；

p₀=3930-(11×19+0.5×25)=3709(kPa)；

σ_CA=11×19+1.25×25=240(kPa)；

σ_CB=11×19+2.75×25=278(kPa)；

λ=0.25(石灰?guī)rμ取0.2)；

由(2-5)式計算得到：

p=2637(kPa)、q=131(kPa)，并將其代入(2-2)式，得到溶洞周邊的應力σ_θ(其中σ_r=0，τ_rθ=0)，見表2-2。

表2-2 圓形溶洞周邊應力σ_θ值　Table2-2 The values of σ_θ in round cave periphery

現(xiàn)用格里菲斯準則對溶洞周邊應力進行穩(wěn)定性判別：

(1)在洞體兩幫(θ=0、180°)：σ₁=σ_θ=7780kPa，σ₃=σ_r=0；并 代入(2-7)式得：

(安全)]]

3=σ_θ=-2244kPa，σ₁=σ_r=0，因為σ₁+3σ₃＜0時，所以用(2-7)式判別：

｜ σ_r｜=2244kPa＞ ｜ R_t｜=1900kPa(產生拉裂破壞)

因此，須變更原基樁設計方案，才能保證建筑物安全。

2.2.2.3 溶洞穩(wěn)定性影響因數(shù)分析

2.2.2.3.1 基礎底面尺寸對溶洞穩(wěn)定性的影響

為研究基礎尺寸對溶洞穩(wěn)定性的影響，現(xiàn)假設樁徑由1.5m 變?yōu)?.0m，其余條件(包括基底壓力p等)均不變，經(jīng)計算得到：α_A=0.424，α_B=0.030；

而p₀、σ_CA、λ、σ_CB不變

由式(2-5)計算得：p=1813kPa、q=97kPa，并將其代入(2-2)式得：

溶洞兩幫(θ=0°、180°)，σ_θ=5342kPa；

溶洞頂?shù)装?θ=90°、270°)，σ_θ=-1522kPa；

即洞體兩幫的 σ_θ由原來的 7780kPa 減為 5342kPa，溶洞頂?shù)装宓睦?σ_θ也由-2244kPa減為-1522kPa。(負號表示拉力)，用式(2-7)進行判別：

溶洞頂?shù)装澹海?sub>θ｜=1522kPa＜ ｜ R_t｜=1900kPa(安全)

因此，樁徑由1.5m變?yōu)?.0m，其余條件不變，溶洞頂?shù)装逵稍瓉淼睦哑茐淖優(yōu)榘踩?，說明基礎底面的尺寸對溶洞穩(wěn)定性影響較大?；A底面尺寸越小，越有利于地基的穩(wěn)定。

2.2.2.3.2 基礎底面到溶洞頂板的距離對溶洞穩(wěn)定性的影響

為研究基礎底面到溶洞頂板的距離這一影響因數(shù)，現(xiàn)僅假設樁底到溶洞頂板的距離增加0.25m，其余條件均不變，經(jīng)計算得到：

α_Α=0.488；α_B=0.056；代入式(2-5)得到：

p=2063kPa、q=124kPa，并將其代入(2-2)式得：

溶洞兩幫(θ=0°、180°)，σ_θ=6065kPa；

溶洞頂?shù)装?θ=90°、270°)，σ_θ=-1691kPa；

即洞體兩幫的 σ_θ由原來的 7780kPa 減為 6065kPa，溶洞頂?shù)装宓睦?σ_θ也由-2244kPa減為-1691kPa。(負號表示拉力)，用式(2-7)判別得：

溶洞頂?shù)装澹海?σ_θ｜=1691kPa＜ ｜ R_t｜=1900kPa(安全)

僅將樁底到溶洞頂板的距離增加0.25m，其余條件不變，溶洞頂?shù)装寮从稍瓉淼睦哑茐淖優(yōu)榘踩?，說明基礎底面到溶洞頂板的距離對溶洞穩(wěn)定性的影響很大。

2.2.2.3.3 溶洞洞體形狀對溶洞穩(wěn)定性的影響

為研究洞體形狀對溶洞穩(wěn)定性的影響，在此工程中，其他條件均不變，將圓形溶洞變成水平向橢圓形溶洞(水平軸為a，豎直軸為b)，而溶洞高仍為0.60m。

則由式(2-3)計算的溶洞周邊應力σ_θ(其中σ_r=0，τ_rθ=0)，見表2-3。

表2-3 橢圓形溶洞周邊應力σ_θ值(kPa)　Table2-3 The values of σ_θ in elliptic cave periphery(kPa)

用格里菲斯準則判別可知：當m=1/3時，溶洞不僅頂?shù)装宄霈F(xiàn)拉裂破壞，而且在兩幫也由于出現(xiàn)了高達18328kPa的次生應力，也將出現(xiàn)破壞。并且橢圓的豎直軸b與水平軸a之比越小，溶洞越不穩(wěn)定。

2.2.2.3.4 地下水對溶洞穩(wěn)定性的影響

若其余條件不變，洞內有地下水，當?shù)叵滤淮蠓认陆抵寥芏吹酌嬉韵聲r，設洞體周圍土體密閉，溶洞內形成相對真空，即產生所謂的巖溶“真空吸蝕作用”。此時，由于洞內真空的影響，將會改變溶洞周圍的應力狀態(tài)，溶洞內的真空作用，相當于在地基表面施加1個大氣壓的附加應力(近似100kPa)，即施加近似100kPa的大面積附加荷載，溶洞周圍的應力計算如下：

由(2-6)式計算得到：p=2737kPa、q=156kPa；并將其代入(2-2)式得：

溶洞兩幫(θ=0°、180°)，σ_θ=8055kPa

溶洞頂?shù)撞?θ=90°、270°)，σ_θ=-2269kPa

由此可見，由于“真空吸蝕作用”，溶洞兩幫的σ_θ由原來的7780kPa變?yōu)?055kPa，變化率3.5%；溶洞頂?shù)装濡?sub>θ由-2244kPa變?yōu)?2269kPa，變化率僅1.1%，應力變化較小。因此，巖溶“真空吸蝕作用”并不是引起含溶洞巖石地基破壞的主要因素。對于地下水的作用，其本身對溶洞周圍的應力改變不大，其對溶洞穩(wěn)定性的影響主要是對巖石裂隙結構面強度的降低，巖石的軟化等。

2.2.2.3.5 洞內充填物對溶洞穩(wěn)定性的影響

現(xiàn)假設洞內充填有粘土(粘土承載力設計值為300kPa)，其余條件不變，此時，可近似地認為粘土最大能夠向洞壁提供300kPa的徑向應力(實際應更小)，則由于洞內粘土的存在，溶洞周邊的應力狀態(tài)由表2-2變?yōu)槿绫?-4：

表2-4 洞內有充填物時溶洞周邊應力分布　Table2-4 The stress distribution on cave periphery when cave is filled with materials

由表2-4可知：改變后溶洞的應力狀態(tài)趨向有利于洞體的穩(wěn)定，但總體說來，關鍵點處(θ=0°、90°)應力狀態(tài)變化不大，用(2-7)式進行穩(wěn)定性判別，溶洞穩(wěn)定性的性質也未發(fā)生變化。由此可見，洞內有充填物(粘土)，對溶洞地基的穩(wěn)定性有一定的作用，但作用并不顯著。

從以上分析可以看出，巖溶區(qū)含溶洞巖石地基的穩(wěn)定性，除與基礎底面的壓力有關外，還與基礎尺寸，基礎底面至溶洞頂板的距離，溶洞的斷面尺寸形狀等密切相關。有些工程即使符合《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021—2001的第5.1.10條第二款或《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2002的第6.5.4條的有關規(guī)定，但地基也未必是穩(wěn)定，如前述舉例分析，即符合上述規(guī)范規(guī)定可不考慮巖溶穩(wěn)定性的不利影響，但通過計算發(fā)現(xiàn)，溶洞周邊將產生較高的次生應力，仍將導致溶洞周邊破壞失穩(wěn)。此外，有些工程一律地按當?shù)亟?jīng)驗要求溶洞頂板的最小厚度，有時造成較大浪費。

2.2.2.4 結論

在巖溶區(qū)，當利用含溶洞巖石地基作為建(構)筑物持力層時，其穩(wěn)定性評價宜采用工程地質定性分析與理論計算相結合的方法：

(1)工程地質定性分析宜重點分析含溶洞地基的地質構造、結構面、巖層、洞體形態(tài)、地下水等因素。

(2)穩(wěn)定性理論計算可利用本文推導的有關公式進行分析評價。減小基礎底面尺寸、增大基底至溶洞頂板的距離，可增加地基的穩(wěn)定性；洞體直徑(跨度)及洞體形狀對地基穩(wěn)定性影響很大，溶洞直徑(跨度)越小，對穩(wěn)定性越有利；橢圓形溶洞的豎直軸與水平軸之比越小，溶洞越不穩(wěn)定。

(3)地下水產生的“真空吸蝕作用”對溶洞地基穩(wěn)定性影響很??；洞內有充填物時，有利于溶洞的穩(wěn)定，但作用不是很顯著。

(4)有些工程即使符合《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021—2001第5.1.10條第二款或《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2002的第6.5.4條的有關規(guī)定，認為可不考慮溶洞不利影響的地基，也還應該定量計算判別溶洞地基的穩(wěn)定性。并建議對規(guī)范中該部分內容進一步研究并進行修訂。此外，有些工程一律按當?shù)亟?jīng)驗來要求溶洞頂板的最小厚度進行基礎設計，有時造成較大浪費。

物理化學題目！??！求解答

一、一個實心小球先后放入盛有足夠的水和足夠多的酒精的兩個容器中，小球受到的力分別是0.9牛和0.8牛，酒精的密謀為0.8×103 kg/m3。 1．分析小球在水中和在酒精中的浮沉狀態(tài) 2．求小球的密度 解：假設小球在水中和在酒精中均不漂浮，或懸浮或一漂一懸，則應有： 因與題目已知條件矛盾，故不可能； 假設小球在水中和在酒精中均為沉底，則應有： 因與題目已知條件矛盾，故也不可能。 由以上分析可知：小球在水中和在酒精中時，只能是一漂一沉。 又因為 ，所以小球在水中一定是漂浮，在酒精中一定是沉底的。 (2)因小球在水中漂浮， ∴ ① 由已知條件： 得 ② 將②式代入①式得： 圖1 二、體積為1.0×

土木0705的考題

問答題參考答案 緒 論 1． 什么是混凝土結構？根據(jù)混凝土中添加材料的不同通常分哪些類型？ 答：混凝土結構是以混凝土材料為主，并根據(jù)需要配置和添加鋼筋、鋼骨、鋼管、預應力鋼筋和各種纖維，形成的結構，有素混凝土結構、鋼筋混凝土結構、鋼骨混凝土結構、鋼管混凝土結構、預應力混凝土結構及纖維混凝土結構?；炷两Y構充分利用了混凝土抗壓強度高和鋼筋抗拉強度高的優(yōu)點。 2．鋼筋與混凝土共同工作的基礎條件是什么？ 答：混凝土和鋼筋協(xié)同工作的條件是： （1）鋼筋與混凝土之間產生良好的粘結力，使兩者結合為整體； （2）鋼筋與混凝土兩者之間線膨脹系數(shù)幾乎相同，兩者之間不會發(fā)生相對的溫度變形使粘結力遭到破壞； （3）